Page 63 - 6699

Порівнюємо два останні наближення витрати. Оскільки відповідно до умови
(6.81)

, 0 185 − , 0 1960 = , 0 0110 м 3 с / ,

що перевищує необхідну точність розрахунку

, 0 0110  , 0 0001 м 3 с / ,

отже, необхідно продовжувати проведення подальших наближень.
Уточнюємо значення коефіцієнта гідравлічного опору для транспортування ав-
томобільного бензину з витратою Q використовуючи формули (6.66)-(6.67)
2

4 , 0  1960
W = = , 1 455 м с /
2
 , 0  414 2

, 1 455 , 0 414
Re = = 772033 .
2
, 0 78 10 − 6

Оскільки

Re  Re  Re ,
2
II
I

то, коефіцієнт гідравлічного опору у другому наближенні визначаємо за форму-
лою (6.69)

7 , 1
 = , 0 0134+ = , 0 01534
2
772033 5 , 0

Уточнюємо величину сумарного напору, який повинен дроселюватися на ви-
ході перекачувальних станцій трубопроводу, у разі транспортування автомобіль-
ного бензину з витратою Q .
2
Визначаємо напори, що створюватимуть підпірний та основний насоси ГПС,
використовуючи математичні моделі їх напірних характеристик (6.53), (6.54)

2
h п 2 = 81− 905 , 0  1960 = 46 6 , м ,
2
h = 385 − 2835 , 0  1960 = 276 4 , м
2

Відповідно до (6.56) встановимо величину напору, що створюють насоси ГПС
у разі транспортування автомобільного бензину з витратою Q
2

Н гпс 2 = 46 6 , + 3 276 4 , = 875 8 , . м

62