Page 64 - 6699

Тоді тиск ГПС, відповідно до (6.57) становитиме

P гпс 2 б = 730 , 9 81 875 8 ,  10 − 6 = , 6 27 МПа .

Даний тиск є меншим за допустиму величину, тобто виконується нерівність

P гпс б  P доп ,
2

отже, необхідність у дроселюванні потоку нафтопродукту з метою зниження тиску
у системі до допустимої, виходячи з умов міцності трубопроводу, величини відсу-
тня, таким чином приймаємо h др 2 = 0.

Підставляємо отримані значення  , h др 2 у формулу (6.75) і визначаємо вели-
2
чину пропускної здатності системи у третьому наближенні Q
3

2391+ 92− 30− 0
Q = 17915+ 2390775 5 , , 0  01534 = , 0 2119 м 3 с /
3

Порівнюємо два останні наближення витрати. Оскільки відповідно до умови
(6.81)

, 0 2119 − , 0 1960 = , 0 0159 м 3 с / ,

що перевищує необхідну точність розрахунку

, 0 0159  , 0 0001 м 3 с / ,

отже, необхідно продовжувати проведення подальших наближень. З метою еко-
номії часу, пропускна здатність системи у разі транспортування бензину, була ви-
значена за програмним забезпеченням, в основу якого покладений наведений вище
алгоритм. Таким чином, значення витрати, для якого досягається встановлена точ-
ність розрахунку   , 0 0001 м 3 с / , становить Q = , 0 2123 м 3 с / . Отже, проектна (фак-
5
тична) пропускна здатність системи у разі перекачування бензину
ф
Q = , 0 2123 м 3 с / .
б
Розстановка станцій на стислому профілі траси нафтопродуктопроводу про-
водиться для найбільш в’язкого нафтопродукту [4,5]. За умовою завдання най-
більш в'язким нафтопродуктом є дизельне паливо, у разі перекачування якого про-
ектна (фактична) пропускна здатність трубопроводу, як було встановлено розра-
ф
хунком складає Q = , 0 1836 м 3 с / .
д
Знаходження місця розташування перекачувальних станцій проводиться ме-
тодом графічної побудови ліній гідравлічного нахилу на стислому профілі траси,

63