Page 62 - 6699

Оскільки величини А, В і κ не залежать від витрати, то для подальших розра-
хунків використовуємо раніше встановлені значення.
Задамося у першому наближенні величиною пропускної здатності нафтопро-
дуктопроводу Q , яка рівна, наприклад розрахунковій витраті нафтопродуктів Q
1
(визначеній за формулою (6.55))

Q = Q = , 0 187 м 3 с / ,
1

тоді, коефіцієнт гідравлічного опору у першому наближенні  , для даної витрати
1
автомобільного бензину становитиме

 =  = , 0 0190
1

Оскільки, у разі транспортування бензину з витратою Q = , тиск, що створю-
Q
1
ють насоси головної перекачувальної станції відповідно до формули (6.57) стано-
витиме

P гпс = P гпс б = 730 , 9  81 906 10 − 6 = , 6 49 МПа.
1

Отримане значення тиску перевищує, допустиму для даного трубопроводу ве-
личину

P доп = 4 , 6 МПа,

тобто
P гпс 1  P доп ,

Отже, необхідно визначити за формулами (6.79), (6.78) сумарний напір, який
повинен дроселюватись на виході перекачувальних станцій трубопроводу h др
1

, 6 ( 49− ) 4 , 6  10 6
h дp = = 12 6 , м ,
1 730 0 , , 9  81

h др = 2 12 6 , = 25 2 , м .
1

Підставляємо значення А, В, κ та  , h др 1 у формулу (6.75) і визначаємо вели-
1
чину пропускної здатності системи у другому наближенні Q
2

2391+ 92 − 30 − 25 2 , 3
Q = 17915+ 2390775 5 , , 0  0190 = , 0 1960 м с / .
2

61