Page 44 - 84

M  48 7 ,  z 0,  z  1 м
1
1

при z  0 M  0, а при z  1 м M  48 7 , кН  м
1 1
Друга ділянка (перетин II—II). Складемо вирази для
М і Q, розглядаючи ліву відсічену частину балки.

Q  48 7 ,  qz  48 7 ,  30 z 0,  z  3 м
2
2
2

При z  0 Q  48 7 , кН ,
2
а при z  3 м Q  48 7 ,  30 3  41 3 . кН
2
30z 2
M  48 ( 7 , z 2  ) 1  60  2 0 ,  z 2  3.
2
При z 2  0 M   11 3 , кНм , а при z  3 м M  0.
2
Для обчислення екстремуму згинаючого моменту визначимо
абсцису цього перерізу з умови Q=0;

Q  48 7 ,  30 z  0  z  , 1 62 м .
2 2

М екстрем  48 7 , , 2  62  60  30 , 1  62 , 0  81  28 ( 2 , кН  ) м

Епюри Q і М наведені на мал. 6 б і 6 в.
Підберемо двотавровий переріз балки. З умови міцності
при нормальних напруженнях   M / W    ,
max max x зг
враховуючи те, що M  48 7 , кН  м , маємо
max

M 48 7 ,  10 2
W  max   304 (см 2 ) .
x
  16
зг

Відповідно до таблиці ГОСТ 8239—72 вибираємо двотавр
3
№ 24а, у якого Wx=317 см .
Підберемо прямокутний переріз балки. З умови міцності
2
 /( bh 6/ )    , з врахуванням h/b=2 отримаємо
max зг
3
6 M /( 4 b )   . Звідси
max зг