Page 40 - 457

Зведений до валу робочої машини момент інерції J М
також представимо у вигляді суми (рис. 4.1,в)
J  J  J ,
M MC MV
1 2
де J MC   J M  M d M  const , а J МV=var, що також
2
0
1 2
задовольняє умові  J MV  M d M  0 .
2
0
При цьому буде виконуватися і умова
J MV  M d M  0 ,

dJ dJ
де J MV  M  M .
d M d M
Тоді рівняння (4.2) і (4.4) набудуть вигляду

2
J MC   M  J MV   M  5 . 0 J MV   M  (4.5)
 M MC  M MV  c ЗВ  M   Д  b ЗВ   М    Д 

J   Д  M Д  c ЗВ  M   Д  b ЗВ   М    Д . (4.6)
Д
У рівнянні (4.5) об’єднаємо окремо в складову L MV( M)
члени, які залежать явно від кутової координати  M та
змінюються періодично:
J    M  M  L  , (4.7)
MC M M MС MV M
2
де L MV  M  M MV  J MV   M  5 . 0 J MV   M .
Приймаючи, що М ДВ=соnst, J ДВ  сonst . Рівняння (4.4)
запишемо так:
J Д   Д  М Д  М Д  .
Динамічна модель досліджуваного агрегату в такій
постановці наведена на рис. 4.2, де b позначено буквою f зв.

39