Page 45 - 4217

10 4 10 4
lg lg
R % I % 5 . 7  190 lg 0 . 7 . 0 84
m  Я 1     3.
I 190 lg 9 . 1 . 0 28
lg 1 lg
I 100
2
Опір будь-якого ступеню буде отримано з рівняння
R  R / 1 (  )  ,
m m  1
де   I / I  190 / 100  9 . 1 .
1 2
Тому опори окремих ступенів будуть:
третій ступінь R  R  R   5 , 7  9 , 1  14 3 , % ;
Я 3 Я
другий ступінь R  R  R  (R  R )  14 3 ,  9 , 1  27 2 , % ;
Я 3 2 Я 3
перший ступінь
R  R  R  R  (R  R  R )  27 2 .  9 , 1  51 5 . %.
Я 3 2 1 Я 3 2
Для визначення опору окремих секцій пускового
реостату
R  51 5 .  27 2 .  24 3 . % ;
1
R  27 2 .  14 3 .  102 9 . % ;
2
R  14 3 .  5 . 7  8 . 6 % .
3

Приклад 3.2
Розрахувати пускові та гальмівні опори в колі двигуна
постійного струму незалежного збудження, які забезпечують
форсовані пуско-гальмівні процеси. Пуск здійснюється у
m  3 ступені, гальмування – в один ступінь Момент опору на
його валу дорівнює номінальному моменту. Номінальні дані
двигуна: P  11кВт; U  220В; I  62 А; n  1100об/хв.;
н н н н
J  . 0 25 кгм2; I  2 . 2 А.
З
Розв’язання

Форсовані перехідні процеси реалізуються за
використання максимальної перевантажувальної здатності

44