Page 30 - 6412

28
т  т  F , (5.6)
р к n
2
де F – площа поршня, м
n
 D 2
F  .
4
 D 2
Тоді т  180 , кг.
p
4
Розрахунок сил інерції
Сили інерції поступово рухаючихся мас, зосереджених на вісі поршневого
пальця
P   m j  , (5.7)
j j
2
де j – прискорення поршня,м/с
j   R  2 cos   cos 2  ,

де R – радіус кривошипа, м, R  S 5 , 0
 n 
  , рад/сек.
30
де n – довільне число обертів двигуна.
Відцентрові сили інерції обертових мас
2
K  m   R  , Нм. (5.8)
p p

Для рядного двигуна відцентрова сила інерції K є результатом складання
p

двох сил:
а) сили інерції мас шатуна, що обертаються

K  т  R   2 , Н
рш шк
б) сили інерції мас кривошипа, що обертаються
2
K  т  R   , Н
рк р
 K p  K рш  K , Н.
рк
Побудова індикаторної діаграми роботи ДВЗ можна здійснювати міняючи кути
повороту колінчастого валу через кожні 30, тобто від 30до 720
j  R 10 3  2 cos 30   25,0 cos  302  x

P  x j  , Нм.
j

Силу P можна розрахувати для положень кривошипа, що міняються, 30 , 60,
j

90 і т.д.
Сумарні сили, що діють в КШМ, визначаються алгебраїчним складанням сил
зворотно-поступального руху ( P ) і сил тиску газів ( P )
j г

Р  Р  P , Нм.
j г
Маси т і т розраховуються за кресленнями деталей, або вибираються за
п ш
даними згідно табл.1.

Таблиця 1 Маси т і т
п ш