Page 32 - 4135
P. 32

Розвиток напівемпіричних теорій турбулентності для ви-
                            падку  нестаціонарних  течій  є  першочерговою  проблемою,
                            оскільки  застосування  напівемпіричних  теорій  Прандтля  або
                            Кармана можливе тільки при квазістаціонарному методі роз-
                            рахунку,  коли  у  кожен  момент  часу  реальні  характеристики
                            потоку замінюються стаціонарними. Водночас, проведені до-
                            слідження  досить  переконливо  показують  неправомірність
                            квазістаціонарного  методу  розрахунку  гідравлічних  втрат  у
                            загальному випадку.
                                  Найбільш серйозний недолік наведених теорій у припу-
                            щенні про постійність  фізичних властивостей середовища та
                            його нестискуваність, інколи допускається однозначність гус-
                            тини тиску. Такі обмеження суттєві для газу, який перекачу-
                            ється по трубопроводу, оскільки властивості газу більшою мі-
                            рою залежать від температури і тиску, а умова стискання ви-
                            кликає значні труднощі при визначенні товщини граничного
                            шару. Крім того, для нестаціонарних процесів транспортуван-
                            ня газу виникає проблема допустимості осереднення турбуле-
                            нтних течій. Тому для розрахунків, пов’язаних із транспорту-
                            ванням  газу  по  магістральних  газопроводах,  найбільше  зна-
                            чення мають рівняння, в яких нехтують змінними, що визна-
                            чаються структурою течії. При цьому турбулентність вдається
                            врахувати на етапі ідентифікації моделей на основі диспетчер-
                            ських даних.
                                  З урахуванням незначної зміни тиску по перерізу трубо-
                                         P  
                            проводу        0  у рівняння руху можна ввести коефіцієнт гі-
                                             
                                        r   
                            дравлічного опору .
                                  З урахуванням кількісних оцінок, які входять у рівняння,
                            систему (2.1) можна подати у вигляді:

                                             M       M    P     M        z 
                                                  W     F   W     gF   ,
                                                    x    x     2D       x 
                                                          1 M
                                                                 ,                       (2.2)
                                                          F  x
                            де М = WF





                                                            29
   27   28   29   30   31   32   33   34   35   36   37