Page 66 - 197_

1) щодо стійкості інструмента. Воно витікає із
загальновідомої залежності Тейлора, з якої для параметрів V i S
отримуємо умову, коли стійкість буде не менша за нормативну
C  K (9.5)
Y
VS  f 1 0 C v K , v T , m t , x  v v ,
T m t  x
де С , K , m, x – константи, що залежать від виду роботи і
v
v
матеріалів заготовки й інструмента; t – глибина різання.
Оскільки для конкретних умов обробки всі ці величини
0
фіксовані, то f є числом;
1
2) щодо шорсткості оброблювальної поверхні. Шорсткість
залежить від подачі S, геометрії різця в плані (,  , r),
1
властивостей матеріалу заготовки (С ):
s
0
S  f 2 R a C , s , , 1  r , . (9.6)
0
0
Зауважимо, що f як і f для конкретних умов є числом,
2 1
яке можна визначити, наприклад за нормативами. Зміст цього
числа – це допустиме значення подачі;
3) щодо точності обробки. Похибка обробки є функцією
жорсткості технологічної системи і сили різання Р . Остання –
у
функцією режимів різання (t, S), геометрії інструмента (, r, ) і
властивостей матеріалу заготовки. З таких залежностей можна
отримати обмеження для подачі за обмеженнями деформації

заготовки (С )
дз
Y  , 0 05 T  S  f 3 0 C дз T , д  , t ,   , n , , (9.7)
з
д
де Т – допуск на витримуваний розмір;
д
і обмеження для подачі за обмеженням деформації
інструмента (С )
дін
S  f 0 C T ,  , t ,   , r , ; (9.8)
4 дін д
4) щодо кінематичних, силових та енергетичних
можливостей технологічної системи:

- частот обертання шпинделя V VV max (9.9)
min
- подач супорта S SS max ; (9.10)
min
- потужності приводу головного руху верстата
YPZ 0
VS  f 5 C N  , t ,  , 1   , ; (9.11)
0
- міцності механізму подачі верстата S  f 6 C mn , t ,  , 1  r , (9.12)
0
- міцності різального інструмента S  f C , t ,  ,  r , . (9.13)
7 ін 1
Організаційні обмеження. Нехай таким обмеженням буде
умова, що тривалість циклу не перевищує такт випуску, котрий

66