Page 195 - 126

71620 N N
d  , 1 72 3  72 3 (8.60)
n [ ] n [ ]

71620 N N
D  , 1 72 3  72 3
n 1 (   4 )[ ] n 1 (   4 ) [ ]
Із аналізу формул (8.60) випливає, що при заданій потужності
збільшення кількості обертів n дозволяє зменшити критичний
діаметр вала.
На практиці, крім вимог міцності, ставиться ще й вимога
збереження жорсткості вала: кут закручування φ на одиницю
довжини не повинен перевищувати деякої граничної межі [φ] :
    , (8.61)
де величина [φ] визначається експериментально.
Якщо при проектуванні вала задаються сумісно величини [σ]і
[φ], то критичний діаметр вала, отриманий згідно умови
міцності, повинен порівнюватися з відповідними критичними
значеннями, що випливатимуть з умови жорсткості (8.61).
Поскільки умова (8.61) з урахуванням формули для φ має вигляд
180M 100
k  [ ],
nGJ
p
то для критичних значень діаметрів одержимо:
а) для суцільного вала
18000M 32 M
d  4 k  15 3 , 4 k (8.62)
G  2 [ ] G [ ]
б) для пустотілого вала
18000M 32 M
D  4 k  15 3 , 4 k (8.63)
G  2 1 (   4 )[ ] G 1 (   4 )[ ]

Аналогічно попередньому в термінах потужності N формули (8.62),
71620 N N
(8.63) будуть такими d  15 3 , 4  250 4
n G [ ] nG [ ]

384