Page 77 - 6705

l
при x  значення M (l )  Q (l )  0. Тому для визначення ( ) 0 та ( ) 0 будемо
мати:

F ІІ l ) (  Ф ІІ l ) (  0, (14.47)
0
F ІІІ l ) (  Ф ІІІ l ) (  0 . (14.48)
0
l
Якщо б в перерізі x  були згинальний момент M (l ) і поперечна сила
Q (l ), то в правій частині рівнянь (14.47) та (14.48) потрібно було б прийняти

M ( l) Q( l)
замість нулів і відповідно. Таким чином, з рівнянь (14.47) та (14.48),
D D
враховуючи дані таблиці 14.1, знаходимо:
1 1
 ) 0 ( Y 3 (l )   ) 0 ( Y 4 (l )  Ф ІІ (l ), (14.49)
 4 2

1 1
 ) 0 ( Y (l )   ) 0 ( Y (l )  Ф IІІ (l ) . (14.50)
2 3 3
 4
Розв’язуючи дану систему рівнянь, отримуємо:
СY (l )  BY (l )
 ) 0 (  3 4 , (14.51)
Y 3 2 (l ) Y 2 (l )Y 4 (l )

BY (l ) CY (l )
) 0 (   3 2 , (14.52)
Y 2 (l ) Y (l )Y (l )
3 2 4
де C – права частина рівняння (14.49);

B – права частина рівняння (14.50).
Якщо в розрахунковій схемі в межах плити буде не одна, а дві або більше

поперечних сил (рисунок 14.7), то функція (14.43), яка входить в (14.51) і
(14.52), повинна бути записана з урахуванням цих сил, тобто:
1
Ф (x )  ( YP 1 4 (x  a 1 )  P 2 Y 4 (x  a 2 )   P i Y 4 (x  a i )). (14.53)
 3 D

Рисунок 14.7 – Схема для розрахунку навантаження на опорну плиту

металевого резервуара від декількох зосереджених сил та рівномірно
розподіленого навантаження

71