Page 75 - 486

W вх
g l  – інерційні втрати напору на проміжку l.

По аналогії з вихідним трубопроводом

2 2
 D   D 
V  V    і W  W    . (3.26)
вх
вх
 d   d 
Підставивши (3.26) у (3.25) і згрупувавши відповідні члени
отримаємо

4
2
P P   L V сер   l  D  V 2 W  D 2
x  0  h   о  л      о  л       1   l     . (3.27)
с g с g в  L L d 2 g  l l d  d  2 g g d 
        
Проаналізуємо рівняння (3.27). На початку циклу всмоктування
( =0)
2 2 2
P x P 0  L  V сер щ r  D 
 .
в
L
L
с g   с g   h   о  л  d    2 g   g  l    d  (3.28)

При (=90)
2
P x P 0  L V сер   l   D 4  V 2



l
в
l
L
L
с g   с g  h   о  л  d    2 g   о  л  d     d   1  2 g . (3.2)




Кінець циклу всмоктування ( =180)
P P  L  V 2 щ 2 r  D  2
x  0  h   о  л    сер   l    . (3.30)
с g  с g  в  L L d  2 g  g  d 
З аналізу рівнянь (3.28), (3.29), (3.30) випливає, що мінімальний
тиск в циліндрі насоса буде на початку циклу всмоктування ( = 0), а
максимальний – в кінці циклу всмоктування ( =180). Якщо l  , то
0
P  const. Отже, пневмокомпенсатор і на вхідній лінії необхідно
x
монтувати якомога ближче до циліндрів насоса.
Для відсутності явища кавітації, необхідно щоб тиск в робочій

камері насоса був більшим від тиску насичених парів перекачуваної
рідини (P ). Найбільшу висоту всмоктування насоса знайдемо з
нп
виразу (3.28)
2
P  P нп  L  V сер щ 2 r  D  2
0
 .
h вс max  с g    о  л  d    2 g   g  l    d  (3.31)
L
L

Аналізуючи рівняння (3.31) можна зробити наступні висновки:
– висота всмоктування насоса буде тим більшою, чим більший
атмосферний тиск (P ) у відкритій прийомній ємності (P в горах
0
0
нижчий, ніж на рівні моря);

71