Page 70 - 486

 2
t щ 
2 щ 1 2  F щ r 
V 1    QQ сер  dt щ    QQ сер  dt    щF r   d . (3.11)
t  1 щ   р 
1 1
щ
Межі інтегрування у формулі (3.11) знайдемо з умови (див. рис.

3.8), що при t і t 2 Q=Q сер , тобто
1
F  щ r
F  щ r  sin  . (3.12)
р
1
З виразу (3.12) sin   , звідки  = 0,323;  = 2,817.
 1 2
Підставивши значення  і  у вираз (3.11) і розв’язавши його,
2
1
отримаємо
 V  0,55 F , S  (3.13)
1
де F – площа поршня;
S – довжина ходу поршня.
Зміна об’єму повітряної подушки в пневмокомпенсаторі насосів

дво, три і чотирикратної дії відповідно буде
 V  0, 21 F S  ;
2
 V  0, 009 F  S;
3
 V  0, 042 F  S.
4
Скориставшись виразом (3.10) видно, що середній об’єм газової
подушки пневмокомпенсатора при робочому тиску P сер буде

ш F S 
V сер  е , (3.14)

де  – коефіцієнт, що залежить від кратності дії насоса;

 – степінь пульсації тиску.
Об’єм газової камери пневмокомпенсатора при атмосферному
тиску P визначають з виразу
0
P  V  P сер V  сер . (3.15)
0
0
Аналізуючи рівняння (3.14) можна зробити наступні висновки:
– об’єм пневмокомпенсатора залежить від об’єму, що описує
поршень (плунжер) насоса;

– об’єм пневмокомпенсатора не залежить від частоти ходів поршня
(плунжера) насоса;
– із збільшенням кратності дії насоса об’єм пневмокомпенсатора,

як правило, зменшується;

66