Page 71 - 486

– потік рідини після пневмокомпенсатора тим рівномірніший, чим
менша буде ступінь пульсації тиску і чим більший об’єм
пневмокомпенсатора.

В результаті експериментальних досліджень професор Караєв М.А.
запропонував формулу для визначення необхідного об’єму газової

частини пневмокомпенсатора бурових насосів
1
2
D п S   P сер  в
V  m в е  P H  , (3.16)


де m – коефіцієнт ефективності, який залежить від ступеня пульсації
в
тиску і діаметра циліндрової втулки насоса;

D – діаметр поршня;
n
S – довжина ходу поршня;

P – середній тиск насоса для даної циліндрової втулки;
сер
P – тиск попереднього наповнення пневмокомпенсатора повітрям
H
0, 25 P  P  0, 8  P ,
нб
нм
H
де P нб і P – найбільший і найменший тиск насоса;
нм
 – коефіцієнт політропи (для повітря  =1,43).
Орієнтовно, тиск попереднього наповнення пневмокомпенсатора

повітрям (для даної циліндрової втулки) P  0, 3 P .
H
сер

3.6 Тиск в робочій камері насоса при нагнітанні

і всмоктуванні з пневмокомпенсатором

Для визначення тиску (P ) в робочій камері насоса при нагнітанні
X
(рис.3.9,а) складаємо рівняння Бернуллі для перерізів 1-1 і 2-2
2
2
2
2
P X V P 2 l V вих L V сер V вих V сер W вих
L
н
l
с g  2 g  h  с g  л  d  2 g  л  d  2 g   о l 2 g   о L 2 g  g , l  (3.17)
де h – висота підйому рідини насосом;
н
P
2 – потенціальна енергія рідини в перерізі 2-2;
с g 
2
l V 2 L V сер
л   вих і л   – втрати напору відповідно на дільниці l
L
l
d 2 g  d 2 g 
до пневмокомпенсатора і L після нього;

67