Page 53 - 4421

2 2
 d 1   45 


1   1  
 d   240 
С      3 , 0  7 , 0
1 2 1 2
 d 1   45 


1   1  
 d   240  .
2 2
 d   240 

1    1  


С   d 2      258   , 0 35  13 6 ,
2 2 2 2
 d   240 

1   1  

  258 
 d 2  
Виготовлення посадкових поверхонь зучатого вінця і центру колеса
призначаємо з виступами мікронерівностей R Z1 = R Z2 = 6,3 мкм.
Визначаємо необхідний натяг:
 т  р  R ( 2 , 1  R )
.
Z1 Z 2
 т 20  3 , 6 ( 2 , 1  ) 3 , 6  35 мкм
Найбільше близькою до підрахованої Δт найменьшому натягу є посадка
H 7 +0,046
діаметр 240 , для якої діаметр отвору венця 240 , зовнішній діаметр
6 r
центру колеса 240  , 0 113 , найменший натяг Δ min= 38 мкм, найбільший Δ max = 93
 , 0 084
мкм.
Визначаєм найбільший розрахунковий натяг:
 p    ( 2 , 1 R  R )
max max Z 1 Z 2

 p  113 3 , 6 ( 2 , 1  ) 3 , 6  98 мкм .
max
Визначаєм найбільший контактний тиск:
 p 98
P  max   3 МПа (Н / мм 2 . )
max
 C C   7 , 0 13 6 , 
d  1  2   1000 240 5  5 
 E 1 E 2   2 10 , 0 98 10 
Перевіряємо вінець черв'ячного колеса на міцність. Визначаємо
еквівалентне напруження для небезпечних точок внутрішньої поверхні вінця
2Р 2 3 
  max   43МПа    140МПа .
Е 2 2 Т
 d   240 
1   1  


  258 
 d 2  
Умову міцності виконано.
Визначаємо силу запресовки:
F  f   d  l  P
a max
F  , 0 05 , 3 14 240 40 3  4500H  5 , 4 кН .
a

5.4 Пружини

5.4.1 Циліндричні гвинтові пружини стиску і розтягу. Пружини
можуть накопичувати енергію завдяки пружним деформаціям, які викликані
прикладенням навантаження, а після розвантаження віддавати накопичену
енергію і відновлювати попередню форму.
За характером сприймаючого напруження розрізняють пружини стиску,
розтягу, кручення і згину.

52