Page 48 - 4216

I 2 I 2
2
2
 P  I  R  I  R (  )   P (  ) , (4.6)
V Я H Я VH
I I
H H
2
де Р  I  R - номінальні змінні втрати потужності.
Н H Я
2. Для трифазних асинхронних двигунів
R R
2
 P  M   S  1 (  1 )  P  S  1 (  1 ) , (4.7)
V 0 I EM I
R R
2 2
де P - електромагнітна потужність,
EM
 - синхронна швидкість,
0
S - ковзання двигуна.
I
R , R активний опір обмотки статора та приведений опір
1 2
обмотки ротора.
2 I 2 I I 2 I 2
 P  3 I  R  3 I  R  3 I  (R  R / ) 
V 1 1 2 2 2 2 1 ,
I
 3 I I 2  (R  R / 2 ) (I I / I I )   P  (I I / I I )
2H 2 1 2 2H VH 2 2H
(4.8)
I
де P  3 I I 2  (R  R / 2 ) - номінальні змінні втрати
VH 2H 2 1
потужності АД,
  I I / I  . 0 85  . 0 95 - номінальна кратність при-
H 2H 1H
веденого струму ротора і статора,
  I I / I - поточна кратність приведеного струму
2 1
ротора і статора.
При реостатному регулюванні двигунів постійного та
змінного струму сумарні змінні втрати розподіляються між
обмотками якоря (ротора) та зовнішніми опорами
пропорційно їх значенням. їх розділяють, тому що сумарні
втрати входять в загальну уживану енергію і впливають па
ККД, а на нагрів двигуна впливають тільки втрати в обмотках.
Це ж треба враховувати і при живленні двигуна від
перетворювача, якщо його внутрішнім опором не можна
нехтувати.

49