Page 238 - 6792

Таблиця 7.6 – Вихідні дані для визначення щільності розподілу
залишкового ресурсу Тз 2 насосних штанг в промислових умовах
при  = 100 МПа
 1    
t і, i t  i t   i t   i t    i t    1     t i  
 
млн. ц.           e    f ( )t     e    
  


1,0 0,2024 0,0410 0,0083 0,9917 0,0247
1,5 0,3036 0,0922 0,0280 0,9724 0,0544
2,0 0,4049 0,1639 0,0664 0,9358 0,0931
2,5 0,5061 0,2561 0,1296 0,8784 0,1366
3,0 0,6073 0,3688 0,2240 0,7993 0,1790
3,5 0,7085 0,5020 0,3507 0,7007 0,2136
4,0 0.8007 0,6556 0,5309 0,5881 0,2342
4,5 0,9109 0,8298 0,7559 0,4696 0,2366
5,0 1,0121 1,0244 1,0369 0,3546 0,2206
5,5 1,1134 1,2396 1,3801 0,2516 0,1894
6,0 1,2146 1,4752 1,7917 0,1667 0,1493
6,5 1,3158 1,7313 2,2780 0,1025 0,1078
7,0 1,4170 2,0079 2,8452 0,0581 0,0709
7,5 1,5182 2,3050 3,4995 0,0302 0,0423
8,0 1,6194 2,6226 4,2471 0,0143 0,0228

Результати експерименту наведені на рис. 7.14.
Крива 1 побудована за результатами вимірювань параметрів
тріщини ультразвуковим контролем. Крива 2 описує ріст тріщини
у зміцненій штанзі.
Отримано рівняння лінійної регресії, яке описує кінетику
корозійно-втомного руйнування насосної штанги:
G 1 , 93 , 2 01 N / N к .
Необхідно відмітити, що ступінь вихідного пошкодження не
зміцненої штанги становить G = 1,9, а критерій опору
o
корозійній втомі штанги в момент долому G = 0,05.
к
Аналізуючи криві 1 і 2 можна зробити висновок, що критерій
G для не зміцнених штанг, які випробовувалися в корозійному
середовищі, на 35-40% нижче, ніж для зміцнених.

238