Page 137 - 6624

2  lr u
T   . (4.40)

Формулу (4.39) можна виразити по-іншому, ввівши в
огляд кутову швидкість обертання ω = πn/30, де n –кількість
обертів вала. Оскільки u = ωr, то

d u u  r  rn
   . (4.41)
r d   30 
Отже, вираз (4.40) для повної сили тертя цапфи може бути
представлений таким чином:

2
 rn  r 2 n l
T  2   lr   . (4.42)
30  15 
Сила тертя цапфи при заданих її розмірах (r і l) прямо
пропорціональна в’язкості рідини та кількості обертів і
обернено пропорціональна товщині мастильного шару.
Визначимо тепер момент сили тертя цапфи відносно осі
обертання. Цей момент дорівнює

2
 2 r 2 u l  r 3 n l
M     . (4.43)
T
 15 
Він дає можливість визначити потужність, яка
витрачається на обертання цапфи
2
3
 r 3 n l  n  r 3 n l 2
N  M       . (4.44)
T T
15  30 450 
Приведені залежності одержані з умови, що товщина
шару мастильної рідини δ однакова по колу цапфи. Це
відповідає випадку строго центрального розміщення цапфи в
підшипнику, коли цапфа обертається без ексцентриситету.
Практично завжди існує ексцентриситет обертання цапфи
вала відносно підшипника, оскільки геометрична вісь
обертання цапфи не співпадає з геометричною віссю
підшипника, як показано на рис. 4.7, б. У цьому випадку
значення повної сили тертя T, момент цієї сили M T, а також
потужність N T потрібно перемножувати на поправний
коефіцієнт

137