Page 76 - 4969

він складається з двох гілок, що відображають зростання

T опт із збільшенням відхилення НЗПБУ від точки буріння в
 
діапазонах 0  S  , 0 01 і 0 , 02  S  , 0 03. В області зміщень

, 0 01<S < 02,0 обидві гілки з'єднані відрізком кривої, в межах
якої оптимальний натяг практично не змінюється. Існування

такої ділянки з постійним T опт може бути викликане
переходом гнучкого трубопроводу від однієї криволінійної
форми рівноваги до іншої.
З графіка (рис. 6.3) видно, що при утриманні НЗПБУ над
  
точкою буріння  S  0 протилежна спрямованість
 
 
поширення морських хвиль і припливної течії вимагає
більшого значення оптимального натягу в порівнянні з
випадком їх співпадання.
Крім величини оптимального натягу практичний інтерес

представляють відповідні T опт кути відхилення осьової лінії
МС від вертикалі в нижньому і верхньому кульових
компенсаторах. На рис. 6.4 зображені залежності середнього
значення кута m повороту осі морського стояка в нижній

НО
опорі від висоти хвилі h 3 %  м3  h 3 %  8 м  для трьох значень

S при роботі стояка в області оптимальних натягів на глибині
моря 120 м з поверхневою швидкістю припливної
течії V 0  1 м/с.

  
Ізолінії S  , 0 01, S , 0 02 і S  , 0 03 являють собою прямі
лінії, які відображають лінійну залежність кута m від

НО
75