Page 29 - 77

Кут  приймається із умов отримання найвигіднішого
2
0
ККД насоса. Найчастіше цей кут складає 8-15 , в деяких ви-
0
падках 20 [5].
Оскільки C cos  C (дотична складова абсолютної
2 2 2 т
швидкості на виході із колеса), то

U C
H  K 2 2 т . (3.17)
г
g

Тиск, який розвиває насос, буде

P  gH   K U C cos . (3.18)
г 2 2 2

Викладене вище свідчить про те, що напір, створюваний
робочим колесом відцентрового насоса, залежить від колової
швидкості U робочого колеса і кута лопаток  . Колова
2 2
швидкість у свою чергу прямопропорційна діаметру робочого
колеса і кутовій швидкості

 D
U   r  2 n , (3.19)
2 2
60

де D - зовнішній діаметр робочого колеса; n - частота обер-
2
тання робочого колеса, об/хв.

3.5 Форма лопаток робочого колеса і її вплив на роботу насо-
са

Форма лопаток робочого колеса впливає на гідравлічний
коефіцієнт корисної дії насоса  і його теоретичний напір
г
H .
т
У відцентрових насосах розрізняють три форми
лопаток: загнуті назад, такі, що закінчуються раді-
ально, і загнуті вперед (див. рисунок 3.3)

- 29 -