Page 59 - 6731

У зв’язку з температурним чинником розглянемо приклад,
практичного застосування критеріїв механіки руйнування,
*
описаний в монографії .
Капітан танкера доповідає про виявлену тріщину, яка
зупинилася на віддалі 483 мм від люка цистерни під час
шторму. Рекомендації: обігрівати парою кінець тріщини; пе-
рерозподілити вантаж з метою зменшення розтягувального
напруження в зоні тріщини; сповістити приблизне розкриття
тріщини в околі її початку і амплітуду коливань ширини
тріщини від качки. З технічної документації відомо, що
ширина пластини з тріщиною складає 31,8 мм, а діаметр люка
1216 мм.
Результати випробовувань сталі на ударну в’язкість по
Шарпі дали такі нижні межі:

Температура, °С 5 20 40 60
Ударна в’язкість, кГс∙м 1,4 3,45 6,9 8,3
G c, кГс/мм 7,2 17,9 35,8 43
K 1c, кГс/мм 3/2 386 613 868 950

2
Середня границя текучости дорівнює 24, 6 кГс/мм . G і
c
K було розраховано за значеннями ударної в’язкості. в
c 1
залежності від товщини пластини і границі текучості. З
відомих експериментальних даних залежності між довжиною
дефекта, товщиною пластини і ударною в’язкістю, наведеною
в монографії, критична ударна в’язкість складає 1,1 кГс∙м.
При температурі на палубі 5 °С, для якої ударна в’язкість
складає 1,38 кГс∙м, таким чином практично немає гарантії
консервації тріщини в умовах плоскої деформації, якщо не
буде обігріву парою.
Далі, розрахункова довжина тріщини повинна
дорівнювати ширині люка плюс фактична довжина тріщини,
тобто 1220+483=1703 мм, а початок фак4тичної тріщини

*
Хрупкие разрушения сварных конструкций. Пер. с англ./ В. Холл, Х.
Кихара, В. Зут, А. Уэллс// Нью-Йорк, 1967.– Машиностроение, 1974.– 320
с.

58