Page 37 - 352_

 D  d 2 
2

  F PS п   п  M

2) залежні: m  M  М  m ; m T m F ;
F P
  F PS  2 2 
H п н D  d H
п
mS
m  M ; (5.10)

m d m l м m n

Отримавши дані коефіцієнти за формулами (5.9)–(5.10) визначаємо

коефіцієнт тертя  для моделі

 
m  м і   м ; (5.11)

 н m
н 

Зробимо висновок, що, задавшись геометричними та навантажува-

льними характеристиками ущільнення, можна підібрати певний матері-
ал з конкретним коефіцієнтом тертя  . І навпаки, задавшись певним
М
значенням коефіцієнта тертя  , можна визначити геометричні параме-
М
три ущільнення, необхідні для забезпечення фізичної подібності проце-

сів.

5.4 ПОСТАНОВКА ЗАДАЧІ ТА ПОРЯДОК ВИКОНАННЯ

5.4.1 Необхідно здійснити фізичне моделювання пари тертя шток –
ущільнення штока у відповідності з вихідними даними згідно варіанту
(табл..5.1, 5.2).

5.4.2 Визначити величину незалежних m , m , m , m , m
S M d n l м S M
і залежних m F , m , m коефіцієнтів масштабної подібності.

T
5.4.3 Визначити величину сили тертя Т для моделі і натури за фор-
мулою (5.1).

5.4.4 Визначити величину сили тертя Т′ для натури використовуючи
результати за пп. 5.4.2 і 5.4.3
5.4.5 Порівняти величини Т і Т′. Зробити висновок і визначити від-

носну похибку δ.
5.4.6 Отримані результати моделювання занести в табл.5.3.

36