Page 146 - 140

Враховуючи, що при закачуванні одного з нафтопродуктів
другий нагромаджується у резервуарах, одержуємо такі зале-
жності

 V 
V   T   T  б  , (3.42)
б б д б  ц Q 
 1   б 
 V 
V   T   T  д  . (3.43)
д д б д  ц Q 
 1   д 

Формули (3.42) і (3.43) після математичних перетворень
набувають вигляду

  
V   Т  1 б  , (3.44)
б б ц  
 Q 1 

  
V д   д Т ц  1 д , (3.45)


 Q 1 

Виразивши обсяги надходження нафтопродуктів на голо-
вну перекачувальну станцію через річні маси транспортування
кожного нафтопродукту, а тривалість циклу через кількість
циклів послідовного перекачування, формули (3.44) і (3.45)
можна звести до узагальненого вигляду, який наведений у
чинних нормах технологічного проектування нафтопродук-
топроводів [131]

м k нп k м Q p  Q p 
V гпс   j   1  j   , (3.46)
j 1  p Ц  8760Q 1 

де: м - кількість послідовно транспортованих нафтопродук-
тів; k нп - коефіцієнт нерівномірності надходження нафтопро-

- 140 -