Page 48 - 6699

та основного магістрального насосів

h = a − bQ . (6.52)
2

Для математичного моделювання напірної характеристики підпірного насоса
НПВ 600-60 використаємо координати таких двох точок

Q = 300 м 3 / год = , 0 083 м 3 / с Н = 75 ; м
1
1
Q = 680 м 3 / год = , 0 189 м 3 / с Н = 49 . м
2
2

За формулами (6.49), (6.50) обчислюємо коефіцієнти математичної моделі на-
пірної характеристики підпірного насоса НПВ 600-60

75− 49
5
b = = 905 c 2 / м ,
п
2
, 0 189 − , 0 083 2
2
2
a = 75 + 905 , 0  083 = 49 + 905 , 0  189 = 81 м
п

Отже, математична модель напірної характеристики підпірного насоса
НПВ 600-60 відповідно до залежності (6.51) набуде вигляду

2
h = 81− 905 Q (6.53)

п

Аналогічні розрахунки проводимо для визначення математичної моделі магі-
стрального насоса НМ 710-280. Знімаємо координати двох точок з паспортної на-
пірної характеристики насоса з базовим ротором (діаметр робочого колеса
D = 315 мм)
2

Q = 400 м 3 / год = , 0 111 м 3 / , с Н = 350 ; м
1
1
Q = 800 м 3 / год = , 0 222 м 3 / , с Н = 245 . м
2
2

Відповідно до (6.49), (6.50) обчислюємо коефіцієнти математичної моделі на-
пірної характеристики основного магістрального насоса НМ 710-280

350− 245 2 5
b = = 2835 c / м ,
2
, 0 222 − , 0 111 2
2
2
a = 350 + 2835 , 0  111 = 245 + 2835 , 0  222 = 385 м.

Отже, математична модель напірної характеристики основного насоса відпо-
відно до залежності (6.52) набуде вигляду

h = 385 − 2835 Q 2 . (6.54)

47