Page 30 - 4851

A
3
A  заг , Дж / м , (3.7)
V
V
л
де А – загальна робота, затрачена на руйнування, Дж ;
заг
3
V – об'єм зони руйнування, м .
л
Як і в попередньому випадку, робота на деформацію
штампа прирівнюється до нуля. Об'єм зони руйнування для
порід І і II класів приведений у вихідних даних, для породи III
класу - обчислюється, як об'єм циліндра з висотою рівною
діаметру штампа, тобто h  d
шт
 3
V  d  , (3.8)
л шт
4
Для переведення площі під кривою у роботу необхідно
наявне значення площі S , знайдене аналітичним шляхом
заг
або за допомогою планіметра, помножити на масштаб
навантаження т і масштаб деформації т . Масштаб
р 
навантаження, як зазначалося раніше, залежить від діапазону,
в якому проводилися випробування, а масштаб деформації
визначений кінематичною схемою установки і є сталим для
всіх варіантів т   / 1 400 . Так, наприклад, якщо обчислена
2
площа під кривою рівна 1200мм , а навантаження
виконувалось в діапазоні 0 - 2500 Н, то загальна робота
руйнування рівна:
1

3
А  S  т  т 10  3  1200 25  10  75 10  3 Дж
заг заг р 
400
Визначити абразивність порід a . Для цього
використовуємо вихідні дані. Абразивність порід a
визначається як втрата мас еталонного стержня за час
одиничного досліду (метод Л.І. Барона, і А.В.Кузнецова, ІГД
АН ім. Скочинського А.А).
При цьому слід прийняти до уваги, що приведені дані про
втрату мас стержня за час "свердлення" двома кінцями, тоді
як абразивність оцінюється зносом за час "свердлення" одним

29