Page 23 - 4640

P 12  10 3
p    8 , 2 МПа ,

3
ld 72  10  60  10  3
що цілком реально, оскільки р < [р].
Швидкість ковзання (колова швидкість цапфи) рівна
 nd , 3 14 900 60
v    3м / . с
60 1000 60 1000
Добуток pv рівний
pv  8 , 2  3  4 , 8 МПа  м / с  [ pv ].
Відносний зазор приймаємо рівним 0,001. Вибираємо ін-
дустріальне масло з температурою в робочій зоні Т = 68 °С
(питома теплоємність с = 2000 Дж/(кг · К), щільність ρ = 900
3
кг/м ). Відповідно до рисунка 1.6 динамічна в’язкість масла
рівна η = 0,016 Па·с. Використовуючи рівняння (1.7), розра-
ховуємо навантажувальну здатність:
2 6
p  c  8 , 2  10
2
S      , 0  001  , 1 75 10 6 ,
 w   r , 0 016 100
-1
де ω = πn/30 = 960π/30 = 100 с .
Ексцентриситет визначається з графіків на рисунку 1.7, ε
= 0,64. За рівнянням 1.8 розраховуємо мінімальну товщину
плівки
 c  d
h  1 (  )     1 (  , 0 64 ) , 0  001  30  , 0 0108 мм  10 8 , мкм .
min
 r  2

Перевіримо тепер режим рідинного мащення за допомо-
гою умови 1.9
h 10 8 ,
k  min   , 2 26  [k ]  , 2
R  R 6 , 1  2 , 3
1 2
Отже, виконується умова рідинного режиму мастила.
Нехай температура масла на вході в зазор рівна Т in =
2
40°С, коефіцієнт тепловіддачі α = 16,3 Вт/(м ·K), площа зов-
2
нішньої поверхні підшипника А = 0,035 м . Враховуючи, що ε
= 0,64 і l/d = 1,2, i використовуючи відповідну криву на рису-
22