Page 38 - 4251

  
x y  А cos , (4.3)
Т

4
 xy  А sin , (4.4)
Т

    TА cos , (4.5)
x y

TА
  sin . (4.6)
xy
4
Різницю головних напруг і положення головних
майданчиків з (4.5), (4.6) визначається співвідношеннями

TA
    1 3cos  2 , (4.7)
1 2
2
1
tg 2  tg . (4.8) (8)
гл
2

При одноосьовому напруженому стані   0;   0 і,
y xy
отже,   . Тоді вираз (4.5) прийме вигляд:
0

  TA . (4.9)
x

Для розділення  і  при плоскому напруженому стані
x y
до виразів (4.5) і (4.6) необхідно додати ще одне рівняння. Для
стану металу, близького до текучості (такий стан має місце в
активній зоні зварних з'єднань низьковуглецевих сталей, яка є
найбільш небезпечною з точки зору ймовірного руйнування)
існує взаємозв'язок між напруженнями. У цьому випадку

37