Page 207 - 140

1
 H  , 1 75
q 1 наб    T 1   , (4.43)
 k  в 1 
в
1

, 0 25
 d  
в
де k в 1  , 0 3164 1  . (4.44)


 4 
Уточнюємо витрату нафтопродукту у першому відводі.
Для цього визначаємо режим руху рідини у відводі, вибирає-
мо відповідну модель для коефіцієнта гідравлічного опору і
підставляємо дані у формулу

H T
q  1 . (4.45)
1
 в 1  в 1

Порівнюємо одержане значення витрати q з раніше об-
1
численим значенням q 1 наб . Якщо різниця між ними більша від
заданої точності розрахунків  , то приймаємо
в
q 1наб  q (4.46)
1

і повторюємо розрахунки для уточнення витрати у першому
відводі. Після досягнення необхідної точності обчислюємо
витрату нафтопродукту на другій ділянці основної магістралі

Q  Q  q . (4.47)
1
2
1

Аналогічно у рамках циклу виконуються розрахунки всіх
наступних типових елементів розгалуженого нафтопродукто-
проводу. Далі розраховується остання ділянка основної магіс-
тралі і знаходиться напір у кінці трубопроводу

n
2

H  H П   i  i Q  z  . (4.48)
к
i
i 1
- 197 -