Page 35 - 6886

довжину і потрібну витрату газу) за А.П. Криловим для заданої
свердловини.
Допустимий відбір нафти (дебіт свердловини) визначити за
формулою
Q  K прод   P , м /добу, (2.1)
3
3
де K прод – коефіцієнт продуктивності, м /(МПадобу);

P – максимально допустима депресія, МПа.
Вибійний тиск при даному дебіті
P виб  P   P , МПа, (2.2)
пл
де P – пластовий тиск, МПа.
пл
Якщо вибійний тиск вищий ніж робочий, і надходження
піску в свердловину не відбувається, довжина підйомника
визначатиметься не глибиною свердловини, а наявним робочим
тиском за формулою
P  P баш , м, (2.3)
L  H  10 6  виб
 сум  g
де H – глибина свердловини, м;
P баш – тиск біля низу (башмака) колони НКТ, МПа;
 – середня густина суміші (нафти і газу) між вибоєм і
сум
3
низом колони НКТ, кг/м ;
2
g – прискорення вільного падіння; g = 9,81 м/с .
Тиск біля низу колони НКТ
P баш  P  P втр , МПа, (2.4)
р
де P – робочий тиск в пусковій лінії біля устя свердловини, МПа;
р
Р втр – втрати напору на рух газу від компресора до башмака
НКТ, МПа.
Середня густина суміші (нафти і газу) між вибоєм і низом
колони НКТ
  
3
 сум  виб н , кг/м . (2.5)
Густина суміші на вибої  2 і біля низу колони НКТ і 
н
виб
можуть бути знайдені за формулою А. П. Крилова
Q  1097D  
2
  р р , кг/м 3 (2.6)
,
виб 
Q G    Р виб  Q  1097D 
2
0
Р виб  1 , 0 р
де D – діаметр свердловини, м;
34