Page 85 - 6819

а – ширина шліца, см;
D – зовнішній діаметр шліців (внутрішній діаметр проточки),
см;
z – число шліців.
Некомпенсована зазорами неспіввісність вала відносно
шліцьової муфти створює радіальне навантаження Р 1, яке діє на
шліцьовий кінець вала. Це радіальне навантаження рівне
3 E   І y 3 20 6 , , 0  248 5 , 2  10  3
Р    344 Н.
1 2 2
(  cl )c 5 (  6 , 3 ) 6 , 3
1
2
де Е – модуль пружності матеріалу вала, Н/см ;
y – стріла прогину шліцьового вала, см; y =0,025÷0,03 мм,
-3
y
або  = (0,0002÷0,0003) l = 0,0003 5,0=1,5 10 см.
1

3
Приймемо y = 5,2  10 см.
l – відстань між центрами крайніх підшипників, см (згідно
1
вихідних даних табл. 4.4);
с – відстань між нижнім підшипником і серединою з’єднання
муфти і вала, см, (згідно вихідних даних табл. 4.4).
Друге радіальне навантаження, що діє на нижній кінець вала
насоса, виникає внаслідок неточності виготовлення шліців. При
розрахунках приймають, що число шліців, включених в роботу,
рівне 0,7–0,8 від загальної кількості. Оскільки загальне число
шліців z = 6, то в роботу включено 5 з них. П’ять шліців дають
навантаження, яке рівне 0,2Р окр, тобто
2 M M 15240
Р  2 , 0 кр max  4 , 0 кр max  4 , 0  3933 Н.
2
d d , 1 55
ср ср
d – середній діаметр шліців, см, (за даними табл.4.7).
ср
Найбільш навантаженим є шліцьовий кінець вала в місці
проточки під стопорне кільце. Знайдемо максимальний і
мінімальний згинаючий момент в цьому перерізі M та M
зг max зг min
M  (Р  Р ) b  ( 344  3933 ) 7 , 2  11 , 547 кН см;
зг max 2 1
M  (Р  Р )b  ( 344  3933 ) 7 , 2  , 9 69 кН см;
зг min 2 1
де b – відстань від точки прикладення сили Р і проточкою під
стопорне кільце, см (рис. 4.5). Згідно вихідних даних b = 2,7 см.

85