Page 66 - 6819

розподілення тиску по боковій поверхні, що контактує:

 1 k 2 
    q   (9.4)
екв  2 
 1  k 
Питомий тиск на одиницю площі
N
q  . (9.5)
S
Площа поверхні конуса сідла, що контактує
2
2
S   h  (R  r )  (R  r ); (9.6)
к к к к
де R к і r к – радіуси основ зрізаного конуса, м; h – висота конуса,
м.
Нормальна складова від зусилля тертя N визначається з
рівняння рівноваги сил, які діють на сідло у вертикальній частині:
Q  N  sin   F  cos  , (9.7)
t
де Q – зусилля, яке діє на сідло у вертикальній площині;
 – кут нахилу конуса сідла; N – нормальна складова від зусилля
тертя F  N f  , f – коефіцієнт тертя сталі по сталі ( f  1 , 0 5).
t
Зусилля, яке діє на сідло у вертикальній площині
 d  2
Q  k  Р  , (9.8)
п max
4
де k = 1,3 – коефіцієнт перевантаження; Р max – робочий
п
тиск насоса, Па; d – діаметр сідла клапана, м.
Проводячи заміну F на N  f , отримаємо
t
Q
N  .
sin   f  cos 
Коефіцієнт запасу міцності:

n  T .
T
S
Необхідний запас на статичну міцність гідрокоробок
рекомендується приймати в межах n Т =1,4...1,8.
Розрахунок гідрокоробки на витривалість. Коефіцієнт
запасу міцності на витривалість за максимальними
напруженнями визначається за формулою

n  1 обм , (9.9),
a
  К    
а  D  m
де  – обмежена межа витривалості елемента, що
 1 обм
розраховується, і який працює в агресивному середовищі (для
литих деталей  = 0,28  );
 1 обм в

66