Page 358 - 4631

достатньо буде тягової лебідки ЛП-1, яка може розвити

максимальне тягове зусилля T тяг  1000 кН (таблиця Б.1), то до
цього значення треба понизити тягове зусилля на третьому і
четвертому етапі протягування. Тоді необхідна кількість

розвантажувальних понтонів вантажопідіймальністю G р. п  15 кН за
формулою (1.40)

849829 6 , 1000000  476409 4 ,  300 175 4 ,
n р .п    , 4 57  5.
15000 8 , 0 tg 37  15000
Віддаль між розвантажувальними понтонами за формулою
(1.41)
334
l   66 8 , м.
п
р.
5
Підіймальна сила на одиницю довжини труби за формулою
(1.42)

15000 Н
q   224 6 , .
п
р.
66 8 , м
Отже, дюкер треба протягувати рейсовою спусковою
доріжкою ОСД-3 лебідкою ЛП-1, яка має працювати на першій

передачі з рухомим блоком. Дюкер треба оснастити п’ятьма
розвантажувальними понтонами вантажопідіймальністю
15000 Н.

Контрольний приклад 1.3. Визначити допустиму глибину
занурення дюкеру на трьох етапах (початковому, проміжному та
кінцевому) у разі його укладання у підводну траншею способом

вільного занурення з поверхні води. Перевірити умови міцності
дюкеру і допустимого відхилення від створу. Зовнішній діаметр

трубопроводу D  1220 мм, номінальна товщина стінки  н  14 мм ,
З
робочий тиск P  4 , 7 МПа, марка трубної сталі – 12Г2СБ, довжина

дюкеру L 180 м. Коефіцієнт надійності по навантаженню від
власної ваги трубопроводу n вв  1 , 1 . Розрахункове навантаження

Н
від власної ваги ізоляційного покриття q  204 , футеровки
із
м
Н
q  773 6 , , інтенсивність дії гідродинамічного потоку на
фут
м
Н
дюкер P  248 , ширина підводної траншеї по дну B  , 2 79 м.
x
м T

356