Page 357 - 4631

на першому етапі будемо рейсовою спусковою доріжкою ОСД-3

(вага однієї вагонетки Q  13000 Н , радіус коліс вагонетки R  4 , 0 м,
в
к
радіус осей вагонетки r  , 0 09 м , вантажопідіймальність вагонетки
в
Q  250000 H ).
вв
Опір руху вагонетки зумовлений тертям кочення коліс до
рейс за формулою (1.45)

 13000 
3368  649 9 ,  22185 1 ,  1   , 0   0015
9 ,
Т   250000   103 4 , Н .
1
4 , 0 м
Опір руху вагонетки, зумовлений тертям ковзання у

підшипниках осей, за формулою (1.46)
 13000 
3368  649 9 ,  22185 1 ,  1   , 0   05 , 0 09
9 ,
Т   250000   310 1 , H .
2
4 , 0 м
Опір руху вагонетки зумовлений тертям реборд коліс до
рейс, за формулою (1.47)
Н
Т  5 , 0 103  310 1 ,  206 8 , .
4 ,
3
м
Опір руху вагонетки зумовлений тертям тягового троса до
ґрунту за формулою (1.48) (приймаємо трос для лебідки ЛП-151
Н
діаметром 60,5 мм з погонною вагою q  140 )
т
м
Н
Т  140 1 140 .
4
м
У разі протягування дюкеру рейсовою спусковою
доріжкою тягове зусилля за формулою (1.44)

4 ,
Т  2 103  310 1 ,  206 8 ,  140  334  461120 4 , Н .
пр
Розрахункове тягове зусилля у разі протягування дюкеру
рейсовою спусковою доріжкою за формулою (1.36)
T  1 , 1  461120 4 ,  507232 4 , Н .
P
Якщо дюкер протягувати рейсовою спусковою доріжкою,
то найбільші тягові зусилля будуть на третьому і четвертому
етапі. Причому на четвертому етапі протягування тягове зусилля
більш ніж у два рази більше, ніж на першому. Їх можна понизити,

зменшивши вагу дюкеру у воді розвантажувальними понтонами.
Щоб визначити необхідну кількість розвантажувальних понтонів,
треба знати, до якого значення треба понизити тягове зусилля.

Оскільки, щоб протягнути дюкер рейсовою спусковою доріжкою

355