Page 171 - 4370

0,94
 Q 
   табл  
 Q табл 
0,94
 0,02 
  8,2    6,6484 6,6с  1
 0,025 
0,51
 Q 
M  M табл  
 Q табл 
0,51
 0,02 
M  4500    4015,95Нм  4016Нм
 0,025 
0,65
 Q 
P  P табл  
 Q табл 

0,65
 0,02 
P  4,5    3,89 МПа
 0,025 

Порівнюючи дані, видно, що при витраті меншій ніж
стендова, отримуємо дещо вищі значення моментів та тисків
розраховані за формулами, які отримані на основі промислових

даних, ніж моменти та тиски, розраховані за формулами з
літературних джерел, а при витраті більшій ніж стендова дещо
менші значення моментів та тисків. При швидкість обертання

змінюється незначно.
У графі приведена характеристика (таблиця.3.16.), подані
дані розраховані за формулами з літературних джерел, які є

придатними для всіх типів гвинтових вибійних двигунів.
Таким чином, для буріння інтервалу 2000 – 3200м
запроектовані такі режимні параметри:
Осьове навантаження на долото:

G  120кН
д

Швидкість обертання долота:
  6,6 с  1
д
Витрата промивальної рідини:

Q  0,02 м 3 / с

Перевіримо можливість реалізації вибраних параметрів
режиму буріння.

169