Page 41 - 4216

m  U 2  2  1  R I
M П  1 1H 2 . (3.42)
2
2  f  (R  R I )  2  (X  X I ) 2 
1H 1 2 1H 2H
Величина критичного моменту
1 m  U 2  2 1 
M    1 1H . (3.43)
K
2 2  f   R  R  2  (X  X I ) 2 
2
1H 1 1 1H 2H
Якщо знехтувати активним опором обмотки статора, то
1 m  U 2  2  2
M    1 1H . (3.44)
K I
2 2  f  (X  X )
1H 1H 2H
Рівняння (3.44) може бути записане
M  M  2  2 , (3.45)
K KH
де M - критичний момент двигуна при номінальних
KH
значеннях напруги та частоти.
Критичне ковзання при частоті, відмінній від
номінальної
1 R I
S    2 . (3.46)
K
2   R  2  (X  X I ) 2 
2
1 1H 2H
2
2
При допущенні , що R   2  (X  X I ) , критичне
1 1H 2H
ковзання визначається

R I S
S   2   KH , (3.47)
K I
  ( X  X ) 
1 H 2 H
де S - критичне ковзання АД при номінальних значеннях
KH
напруги та частоти.
Згідно приведених вище рівнянь можна обчислити
характерні точки ( , M  ) 0 , (S ,M ), (S  , 1 M ) та
0 K K П
побудувати механічну характеристику АД при частотному
регулюванні.

42