Page 15 - 6886

з’єднання.
Під час експлуатації на його елементи діють зусилля P зат ,
які виникають у результаті затягування ущільнюючого стику з
врахуванням тиску всередині продукції свердловини та інших
факторів.
Якщо для ущільнення застосовують прокладку з
двостороннім контактом, то P зат розраховують за формулою
  D 2
P зат  4 3  p    D 3 b  еф  m  p , Н, (1.5)
де D – середній діаметр прокладки, м;
3
p – очікуваний тиск всередині арматури, Па;
b – ефективна ширина прокладки, м;
еф
,
0
b еф  125 b  , (1.6)
b – ширина прокладки, м;
m – коефіцієнт, який враховує пружні властивості матеріалу
прокладки (для нафтових свердловин значення m становить від 5
до 6, для газових – від 10 до 12), менші значення приймають для
м’яких сталей, більші – для більш твердих. При використанні
сталі 12Х18Н9Т m = 7 для нафтових і m = 14 для газових
свердловин.
У випадку одностороннього дотику поверхні проточки
зусилля затягування фланцевого з’єднання розраховується за
формулою
)
P зат  P тиск  P зал  ( F  A  p , Н, (1.7)
0
0
де P тиск – зусилля від тиску продукції свердловини, Н;
P зал – залишкові зусилля від затягування, які повинні бути
достатніми для забезпечення герметичності з’єднання, Н;
p – очікуваний всередині арматури, Па;
  D 2
F  3 , (1.8)
0
4
D – зовнішній діаметр прокладки, м;
3

0
A  5   D  h роб f    ctgk   , (1.9)
,
0
3
де  – кут нахилу бокової поверхні канавки фланця під
0
ущільнювальне кільце (згідно рис. 1.3, 1.4  23 );

2 k 2
f   k  , (1.10)
1  k  2

14