Page 31 - 6379

роботи. При S  5 см;   0, при S  2 S ;   0,8; для проміж-
sl g c sl g u c
них значень  визначається лінійною інтерполяцією; S – просі-
c
sl g
дання ґрунту від власної ваги, (у кого в роботі S  5 см, приймає
sl g
S  10 см); P – негативне тертя в просідаючій товщі.
sl g n
Примітки: 1. Значення P слід визначати як для повністю наси-
n
ченого ґрунту у випадку замочування зверху. Якщо замочування ґру-

нту знизу (при піднятті рівня підземної води) P визначається для
n
ґрунту природної вологості.

2. На міцність (міцність матеріалу палі) палі мають бути розрахо-
вані на навантаження N+P =P+P .
n
n
Значення сил негативного тертя P приймається рівним найбіль-
n
шому граничному опору палі довжиною h при випробуванні палі на
sl
висмикування у водонасиченому ґрунті і в ґрунті природної вологос-
ті. До проведення таких випробувань P дозволяється визначати за
n
формулою

h
sl
u
P     h  , (6.2)
n i i
0
де u – периметр поперечного перерізу палі; h – розрахункова гли-
sl
бина, до якої виконують підсумовування сил бокового тертя просіда-
ючих шарів, приймається рівною глибині, де значення просідання

ґрунту S sl  5 см; h – товщина i-го шару просідаючого ґрунту, осі-
i
даючого при замочуванні і контактуючого з бічною поверхнею палі;

 – розрахунковий опір кПа, визначається до глибини h = 6 м за ви-
i
разом

 i    zg  tg I  c , (6.3)
I

де   7 , 0 – коефіцієнт бокового тиску;  і c – розрахункові усере-
I
I
днені значення кута внутрішнього тертя і питомого зчеплення по гли-
бині h . При глибині 6 м<h<h значення  приймаються постійними
sl
i
sl
і рівними  на глибині 6 м;  – вертикальні напруження від влас-
i zg
ної ваги водонасиченого ґрунту в середині розрахункових шарів.
Розв’язок виконуємо наступним чином:
1) Приймаємо рішення використати в проекті забивні залізобе-

тонні призматичні палі квадратного перерізу.
2) Забивка паль буде проводитись дизель-молотом;

31