Page 546 - 4631

напрямі (2.22) замінюється на коефіцієнт  . Щоб визначити
3
коефіцієнт  , визначимо нормативні кільцеві напруження в
3
трубопроводі від дії внутрішнього тиску за формулою (2.25)
3 , 7 , 1  19
 кц  2 , 0 015  289 6 , МПа .
н

Тоді коефіцієнт  за формулою (2.24)
3

  2
 
 3  1 , 0 75  289 6 ,   5 , 0 289 6 ,  , 0 22 .


9 , 0
9 , 0
  350   350
 9 , 0 , 1  05  9 , 0 , 1  05
Міцність однопрогінного балкового переходу без
компенсаторів у поздовжньому напрямі перевіряють за умовою
(2.22), замінивши коефіцієнт  на коефіцієнт  3
4
 134  134 МПа 0 , 22 260 9 ,  57 3 , МПа .

Умова (2.22) не виконується, а отже міцність надземного
газопроводу в поздовжньому напрямі не забезпечується. Схему
однопрогінного балкового переходу газопроводу без

компенсаторів поздовжніх деформацій для перетину яру
шириною l  54 м не можна застосувати.

Контрольний приклад 2.2. Розрахувати однопрогінний
двоконсольний балковий перехід. Максимально допустимий
прогин у середині прогону  f  , 0 94 м. Вихідні дані взяти з

контрольного прикладу 2.1.

Розрахункові повздовжні напруження від дії внутрішнього
тиску для балкового переходу з компенсаторами за формулою
(2.29)

1 , 1  3 , 7  10 6 , 1  19
  , 0 25  79 6 ,  10 6 Па .
пов  р
2 , 0  015
Допустиме напруження згину за формулою (2.30)
  260  зг 9 , 79 6 ,  181 3 , МПа .

Допустимий момент згину в трубопроводі за формулою
(2.27)

 М  0169,0 181 3 , 10 6  06,3 10 6 Н  м  06,3 МН  м.

544