Page 68 - 4551

G   1 q  1 , (5.16)
1
де  - довжина першої секції, м;
1
q - приведена вага погонного метра першої секції, кН/м.
1
3 З епюри визначають величину зовнішнього надлишко-
вого тиску на глибині положення верхнього кінця першої сек-
ції (переважно це відповідає покрівлі продуктивного пласта) і
підбирають труби з найближчим більшим значенням критич-
ного тиску для другої секції колони. Величину цього тиску
уточнюють з умови двовісного навантаження від ваги першої
секції
 Q 
p /  p   301  , 1  , (5.17)
з кр 2 з кр 2  G 
 Т 2 
де Q - вага першої секції, кН;
1
G - розтягуюче навантаження, при якому напруження в
Т 2
тілі труб другої секції досягають межі текучості, кН.
Для знайденого значення p з / кр2 уточнюють глибину спу-
ску другої секції по вертикалі з коригуванням довжини секції
по осі свердловини та вагу першої секції.

4 Для визначення довжини другої секції підбирають тру-
би для третьої секції з найближчою меншою порівняно з дру-
гою секцією міцністю і з епюри (вертикальної проекції) зна-
ходять глибину, яка відповідає критичному тиску цих труб
p з кр 3 (при n 1  0 , 1 ). Знаходять довжину (спочатку по верти-
калі, а потім по осі свердловини) і вагу другої секції, сумарну
вагу двох секцій, враховують вплив розтягу від ваги двох сек-
цій на величину p з кр 3 , уточнюють глибину спуску третьої
секції по вертикалі, довжину секції по осі свердловини і вагу
другої секції та сумарну уточнену вагу двох секцій.
Для інтервалів збільшення або зменшення зенітного кута
необхідно враховувати вплив інтенсивності викривлення на
зміну напруженого стану і форми поперечного перерізу труби
під дією зовнішнього надлишкового тиску. Значення зовніш-
нього критичного тиску для труб, що будуть встановлені в
інтервалі зміни зенітного кута, перемножують на коефіцієнт

67