Page 52 - 4551

р  р  (   ) g  z  , (4.20)
вн у пк св
а за відсутності пакера
р  р  р z ( - z) -  g  z  . (4.21)
вн пл ф пл св
При розрахунку проміжних колон і кондукторів за най-
більший внутрішній тиск приймають той тиск, який виникає у
випадку повного заміщення промивальної рідини при викиді
пластовими вуглеводнями (як найнебезпечніший випадок –
газом) і закриття превентора
р  р   р z ( - z), (4.22)
в пл ф пл
де р - пластовий тиск в об’єкті нижче башмака обсадної
пл
колони, що розглядається, з якого можливе газонафтопрояв-
лення, Па;
z - глибина цього об’єкту, м.
пл
Для проміжних колон великої довжини рекомендовано
під час розрахунку виходити з можливості часткового (найча-
стіше – 50 %-го) витіснення промивальної рідини газом. У
цьому випадку в інтервалі від башмака проміжної колони на
глибині z пр до глибини z=0,5z пр, який заповнений промиваль-
ною рідиною, p дорівнює
в
р  р   g  z (  - z) , (4.23)
в пл п .п пл
а вище - в інтервалі, який заповнений газом
р  р   g  z (  - 0,5z - )  р z 5 , 0 ( - z) , (4.24)
в пл п .п пл пр ф пр
де  - густина промивальної рідини, яку будуть використо-
п. п
вувати при поглибленні свердловини нижче башмака цієї об-
3
садної колони, кг/м .
Отже, внутрішній надлишковий тиск в проміжній колоні
становить
а) під час повного викиду промивальної рідини
р  р  р z ( - z) -  g  z  ; (4.25)
вн пл ф пл св

51