Page 77 - 140

V тр  ( Z  Z ) (  Z )  (  Z  Z )
c
c
V pk   n 1   
Pe 5 , 0  K ba K ba n 2
1  k k
 (  Z )  (  Z  Z )  (  Z )
c
   , (2.36)
K ab k K ab k n 1

1 5 , 0 L 1 5 , 0 x
де Z  Pe c , Z  Pe . (2.37)
c
2 n 1 L 1 2 n 1 L 1

Для визначення оптимального об'єму рідинного розділь-
ника із продукту С і найкращого варіанта розкладання трико-
мпонентної суміші у кінцевому пункті трубопроводу знахо-
димо частинні похідні по параметрах Z і Z від виразу (2.36) і
c
прирівнюємо їх до нуля. У результаті одержуємо формули,
аналогічні виразам (2.30) і (2.31), в які входять значення допу-
стимих концентрацій нафтопродуктів А у В та В у А за умови
приймання трикомпонентної суміші у кінці трубопроводу
K ab k та K ba k . Обчисливши значення інтегралів імовірностей

 ( Z ) та  ( Z  Z ) за відповідними таблицями, знаходимо
c
оптимальні параметри Z та Z . Далі визначаємо оптималь-
c
ний об'єм рідинного роздільника із нафтопродукту С

V тр 1
V  2 n Z . (2.38)
c
c
Pe 1 5 , 0

Для прикладу використаємо запропоновану вище методи-
ку для визначення найбільш економічного варіанта прийман-
ня та розкладання суміші, яка утворюється при витісненні
партії нафтопродукту А нафтопродуктом В у розгалуженому
трубопроводі, схема якого наведена на рисунку 2.1.
- 77 -